Page 50 - 理化检验-物理分册2022年第八期
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程 翔, 等: 某 300MW 汽轮机主汽门门杆断裂原因
图 3 门杆断口处微观形貌
图 4 腐蚀后试样的 SEM 形貌
图 5 金属夹杂物分析位置及其能谱图
其分析位置及能谱图如图 6 , 7 所示。由图 6 , 7 可以 所示。由表 2 可知: 试样表层及中心部位的硬度分
看出: 该门杆进行过渗氮处理, 表层渗氮层厚度约为 别为 265.1 HB 和 251.4 HB , 均比标准值的下限小
0.5 mm 。由能谱分析结果可知: 越是靠近表层, 含 10HB , 其心部组织的硬度比边缘部位小约 10HB 。
氮量越高, 渗氮量随着渗氮层深度的增加而减少。 沿门杆纵向截取拉伸试样和冲击试样, 对其进
1.5 硬度测试及力学性能测试 行力学性能测试, 共测试 3 次, 结果如表 2 所示。由
采用布氏硬度计分别对边缘组织( 不包括渗氮 表2 可知: 该断裂门杆的抗拉强度为 913.7MPa , 低
层) 和心部组织进行硬度测试, 为减少表面粗糙度对 于标准下 限 值, 断 后 伸 长 率 及 冲 击 吸 收 能 量 符 合
GB / T8732 — 2014 的要求, 但均接近标准下限值。
试验结果的影响, 在试样表面进行测试, 结果如表 2
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