Page 90 - 理化检验-物理分册2025年第四期
P. 90
党 乐，等：某输电线路铁塔防坠T型导轨脱落原因
表5 L型连接板的常温拉伸试验及冲击性能测试结果
项目 屈服强度/MPa 抗拉强度/MPa 断后伸长率/% 冲击吸收能量/J
实测值 316 397 32 8
GB/T 1591—2018标准值 ≥345 470~630 ≥20 ≥34
GB/T 700—2006标准值 ≥235 370~500 ≥26 ≥27
2018对Q345钢的要求。 形成裂口，在运行过程中，原有裂孔部位发生疲劳开
由表5可知：L型连接板的屈服强度、抗拉强度及 裂，导致连接板沿螺孔彻底断裂，最终造成导轨与铁
断后伸长率均符合标准GB/T 700—2006对Q235钢的 塔分离弯折。
要求，而不满足标准GB/T 1591—2018对Q345钢的要 建议按照工程已审合格的原设计文件对防坠落
求，冲击性能远低于标准GB/T 1591—2018的要求。 T型导轨及连接板进行设计，不得随意开孔，改变尺
寸、角度，更换材料；严格控制开孔工艺，把控开孔
2 综合分析
质量，避免形成开孔加工表面裂纹。同时，加强设计、
由上述理化检验结果可知：连接板断裂起源于
招标采购、生产制造等阶段的技术监督，从源头把关；
螺栓孔边缘并向外扩展，扩展区可以观察到明显的 增加工程验收技术手段，对导轨安装平整度、防坠器
“海滩状”疲劳辉纹，瞬断区呈现典型的“冰糖块” 通过的平滑度等指标进行严格把关，提高工程验收
状沿晶断裂特征，表明材料发生了疲劳开裂 [6-7] 。实 能力。提高对导轨及其与塔材连接板的重视程度，
际使用连接板的形状、尺寸及开设螺栓孔的数量和 尽快编制防坠落导轨及其连接板的指导规范，明确
型式均不符合设计要求。发现导轨与连接板的组织 材料、尺寸、开孔形式及位置要求，按标准规范中规
内部存在大量非金属夹杂物，并存在明显的分层缺 定防坠落导轨及其连接板的质量把控指标和检测项
陷。L型连接板断口起裂区未发现腐蚀性物质，因 目执行。
此可以排除腐蚀断裂的可能。导轨和连接板的化学
成分符合标准对Q235钢的要求，较Q345钢的化学 参考文献：
组成偏差较大。连接板的屈服强度、抗拉强度及断 [1] 覃甘简，张文祥．防坠落导轨的研发应用分析[J]．
后伸长率均符合标准对Q235 钢的要求，但不满足 低碳世界，2017（5）：82-83.
标准对Q345钢的要求，且材料的冲击性能远低于标 [2] 刘文峰，曾智，李静．输电线路角钢塔防高空坠落装置
准要求，表明导轨与连接板使用的材料不符合设计 设计[J]．集成电路应用，2023，40（7）：254-255.
要求。 [3] 陈刚，蒲红，丛韬，等．铁路EA4T车轴疲劳开裂失效
机制及对策[J]．铁道机车车辆，2021，41（6）：111-116.
3 结论与建议 [4] 宋海鹏，刘长春．基于数字图像相关的预腐蚀2024-T4
导轨与连接板使用的材料不符合设计要求，且 铝合金疲劳开裂实验研究[J]．航空材料学报，2020，
材料内部存在大量三次渗碳体及较严重的非金属夹 40（2）：43-52.
[5] 袁迎曙，贾福萍，蔡跃．锈蚀钢筋的力学性能退化研
杂物，使材料强度降低、脆性变大、抗疲劳能力不足，
究[J]．工业建筑，2000，30（1）：43-46.
且导轨材料组织中存在严重的硅酸盐类非金属夹杂
[6] 杨东旭，崔倩倩，尹志轶，等．电厂汽轮机主汽门螺栓断
物，局部形成分层缺陷，导致导轨材料的强度、刚度
裂原因[J]．理化检验（物理分册），2024，60（3）：66-70.
及抗振动疲劳能力均不满足设计要求。连接板上螺 [7] 王丽娜，于永旺，王顺花，等．六角头螺栓断裂原因[J]．
栓孔冲孔工艺不当，有多余开孔，并且在螺栓孔边缘 理化检验（物理分册），2024，60（2）：51-55.
74
