Page 65 - 理化检验-物理分册2022年第十期

代礼斌, 等: 钢芯铝绞线拉断力测试试样端头的制备工艺

原因是铝线与环氧树脂的握力大于铝线的拉断力,
钢线与环氧树脂的握力小于钢线的拉断力; 当绞线
两端同时施加拉力时, 铝线和钢线开始产生相同的
变形, 直到铝线和钢线开始产生不同的变形时, 铝线
与钢线之间产生相对滑移, 内部的钢线在环氧树脂
中滑动, 铝线被锚固于环氧树脂中, 钢线发生的变形
小, 铝线发生的变形大, 最终导致铝线先发生断裂。
4 工艺制备端头的钢线锚固在夹具上, 施加的拉力
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图 8 测试 C 的过程
逐渐增加时, 钢线与铝线同时变形直到 3 工艺端头
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调整试验机位置再逐步加力, 直到钢芯铝绞线断裂,
断裂, 断裂时的拉断力为 105.82kN , 大于规定拉断

断裂时最大拉断力为 105.82kN 。从图 8 中可以看
力, 达到规定要求, 因此 4 工艺是最佳的端头制备
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出, 钢芯铝绞线断裂于 3 工艺端头钳口处。铝线断 工艺。
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裂, 断续施加拉力, 钢线从端头中滑出, 其中一根钢
线断裂。 4 工艺端头处钢芯铝绞线未断裂。 3 结论
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GB / T1179 — 2017 中规定: 测试期间导线的拉 通过以上测试结果可以得出: 新模具制备的端
断力按照绞线的一根或多根单线发生断裂时的负载 头较旧模具制备的端头更适用于拉断力测试; 钢芯

来确定, 如果单线的断裂发生在距离端头 1cm 以
铝绞线拉断力测试试样端头的最佳制备工艺是新模
内, 并且拉断力小于规定的拉断力要求时, 可重新测
具 + 钢芯锚固 + 环氧树脂填充。
试; 相反, 如果断裂发生在距离端头1cm 以内, 并且

拉断力大于规定的拉断力要求时, 测试合格。以上 参考文献:
的理论分析与实际测试结果均表明, 在绞线的拉断 [ 1 ] 卢银均, 刘闯, 孟遂民 . 钢芯铝绞线弯曲状态受力分析
力测试时, 断裂位置均为端头处, 所以端头的质量对 [ J ] . 三 峡 大 学 学 报 ( 自 然 科 学 版), 2018 , 40 ( 3 ): 66-
绞线的拉断力有直接影响。 69.
对比测试 A , B , C 可以看出: 1 , 2 , 3 工艺制 [ 2 ] 张强, 陈保安, 祝志祥, 等 . 架空导线用芯线材料综述
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备端头的铝线均断裂在端头 处, 钢线均滑出端头, [ J ] . 热加工工艺, 2016 , 45 ( 6 ): 20-22 , 27.
4 工艺制备端头的铝线未断裂。 [ 3 ] 孟遂民, 孔伟, 唐波 . 架空输电线路设计[ M ] . 北京: 中
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对比测试 A 和 B 可以看出: 旧模具较短, 绞线 国电力出版社, 2015.
[ 4 ] 张旭, 赵景峰, 李轶文, 等 . 输电线用钢芯铝绞线的腐
锚入模具内的长度短, 在进行拉伸时, 铝线断裂并从
蚀原因分析[ J ] . 理化检验( 物理分册), 2016 , 52 ( 7 ):

钢线滑出, 测出的最大拉断力为 80.66 , 89.43kN , 与
484-488.
绞线的规定拉断力相差较远, 绞线拉断力试验结果
[ 5 ] 徐万昆 . 低 温 条 件 下 钢 芯 铝 绞 线 的 振 动 疲 劳 研 究
未达到规定要求; 模具中的填充材料植筋胶与环氧
[ D ] . 北京: 华北电力大学, 2019.
树脂相比, 植筋胶是双组分胶, 价格昂贵, 双组分拌 [ 6 ] 李云玲, 钟振前, 司红, 等 .10kV 架空钢芯 铝 绞 线 断

合不均匀影响端头固化, 环氧树脂流动性差影响钢 裂原因分析[ J ] . 金属热处理, 2019 , 44 ( 11 ): 231-236.

线或铝线与植筋胶的有效接触, 最终影响钢线或铝 [ 7 ] MURINJ , HRABOVSKY J , AMINBAGHAI M , et

线的握力; 环氧树脂流动性好, 价格低, 易固化成型, al.Modellin gandsimulationofp owerlines madeof

因此环氧树脂具有更好的适用性和经济性。 com p ositestructures [ J ] .Com p ositeStructures , 2018 ,
测试 C 采用 3 工艺和 4 工艺, 其主要区别是 183 : 286-298.
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[ 8 ] 马行驰, 何 大 海, 朱 瑞 .ACSR-720 / 50 型 架 空 导 线 单
3 工艺未锚固钢线, 4 工艺已锚固钢线, 测试结果
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股应力状态分析[ J ] . 电线电缆, 2013 ( 3 ): 13-16.
表 明: 3 工艺端头铝线断裂, 钢线滑出端头, 其主要
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