Page 66 - 理化检验-物理分册2023年第十二期
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许永春, 等: 65Mn钢锥形垫圈断裂原因
再回火后该批垫圈硬度降至 476HV , 换算成 SEM 形貌如图5所示。由图5可知: 再回火后人工
洛氏硬度为 47.5HRC , 满足该批锥形垫圈标准值 断口为灰白色, 未见明显亮刻面, 微观主要为韧窝形
42~50HRC 的要求。再回火后人工断口宏观及 貌, 消除了沿晶特征。
图5 再回火后人工断口宏观及SEM 形貌
2018 , 54 ( 10 ): 736-740.
3 结论及建议 [ 2 ] 王意忠, 张纳, 张先鸣.65Mn钢弹垫贝氏体等温淬火
( 1 ) 65Mn钢锥形垫圈安装断裂的性质为沿晶 工艺[ J ] . 热处理技术与装备, 2020 , 41 ( 3 ): 38-41.
[ 3 ] 李树岭, 王亚伟, 朱元元, 等. 弹簧锥形垫圈开裂原因
脆性断裂。造成断裂的主要原因为热处理回火制度
选取不当, 造成在第一类回火脆性区回火, 产生了回 分析[ J ] . 科技与创新, 2015 ( 24 ): 140.
[ 4 ] 佟倩, 张玮, 王猛, 等.65Mn钢弹簧垫圈断裂分析[ J ] .
火脆性; 垫圈硬度超出标准要求, 进一步增加了脆性
金属热处理, 2015 , 40 ( 9 ): 205-208.
风险; 在较高的安装速率下, 垫圈表面微裂纹受冲击
[ 5 ] 张栋. 失效分析[ M ] . 北京: 国防工业出版社, 2004.
作用而沿晶界薄弱区延伸, 直至断裂。 [ 6 ] 程全士, 黄青梅, 叶凌英, 等.7075铝合金高锁螺母开
( 2 )建议将65Mn钢锥形垫圈的回火工艺温度调 裂原因[ J ] . 机械工程材料, 2022 , 46 ( 10 ): 106-112.
整为360~410℃ , 保温2h油冷, 避开回火脆性区。在 [ 7 ] 何玉怀. 失效分析[ M ] . 北京: 国防工业出版社, 2017.
保证标准要求的前提下, 尽量降低垫圈的硬度, 以提升 [ 8 ] 胡隆伟, 叶文君. 紧固件材料手册[ M ] . 北京: 中国宇
韧性; 必要时可增加韧性试验, 降低安装断裂风险。 航出版社, 2014.
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[ 1 ] 邬晓燕, 殳黎平, 左鹏, 等. 铬含量对高碳钢 65Mn热
社, 2014.
轧钢带组织和性能的影响[ J ] . 理化检验( 物理分册),
( 上接第46页) 与装备, 2014 , 35 ( 3 ): 52-54.
氏体), 且表面维氏硬度偏低, 说明没有对顶轴材料 [ 4 ] 付洋洋. 检查杆断裂原因[ J ] . 理化检验( 物理分册),
进行表面淬火。顶轴材料的显微组织存在网状先共 2023 , 59 ( 1 ): 51-53.
析铁素体与索氏体, 网状先共析铁素铁降低了材料 [ 5 ] 孙晓军, 许永春, 詹洋, 等.45钢螺帽断裂原因[ J ] . 理
的强度与冲击韧性。此外, 顶轴材料中碳元素含量 化检验( 物理分册), 2023 , 59 ( 3 ): 38-41.
[ 6 ] MURASE Y , MASUDA H , KATAYAMA H.
偏高, 不符合要求, 会造成材料的强度与硬度升高,
Cr y stallo g ra p hic orientation and microstructure
但也会使材料的塑性与冲击韧性降低, 最终材料在
de p endencesofsurfacep otentialforannealedS45C
受到切向应力的工况下发生了脆性断裂。
steelusin g combined scannin g kelvinforce p robe
参考文献: microsco py and electron backscatter diffraction
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[ 2 ] 毕艳茹, 王志勃, 姜亚南. 典型轴零件的综合机械性能 能, 2014 ( 2 ): 38-40.
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