Page 52 - 理化检验-物理分册2023年第十期

简添福, 等: 不同成形厚度对奥氏体不锈钢封头组织和性能的影响

[ 8 ] 幅度增加, 至直边段区域急剧增加至最大值; 在直边
为严重, 对应的直边段壁厚增厚量则相应增大 。
为验证上述结果, 对3组封头试件不同区域的 段区域 的 马 氏 体 相 变 量 却 呈 现 出 一 定 的 差 异,

组织及性能进行试验分析。 8.0mm 厚封头直边段的马氏体相变量为 27.3 , 小

3 不同成形厚度对组织的影响 于4.0mm 和6.0mm 厚封头的马氏体相变量51.0
和32.2 。
根据成形后封头壁厚变化量的试验结果, 仅选 表2 不同成形厚度对应4个位置的马氏体相变量
取4个具有代表意义的位置点研究厚度对组织的影 厚度 / mm A 点 B 点 C 点 D 点
响, 具体为封头顶部中心点( A 点)、 壁厚变化出现 4.0 0.4 0.7 10.4 51.0
的拐 点 ( B 点)、 小 曲 率 部 位 ( C 点) 和 直 边 段 6.0 0.3 1.3 10.7 32.2
( D 点)。 8.0 0.5 1.0 7.8 27.3
3.1 马氏体相变量
α' 相马氏体相变量采用铁素体数( FN ) 进行表 3.2 金相检验
根据 FN 的测量结果, 得出奥氏体不锈钢封头
征, 通过铁素体测定仪测量 FN 的具体数值。采用
冷冲压成形后有马氏体存在, 特别是封头直边段最
铁素体测定仪测量奥氏体不锈钢封头成形后外表面
为显著。利用光学显微镜分别对3组不同成形厚度
的 FN , 进而表征外表面马氏体相变量的大小。表2
的不锈钢封头直边段及原材料钢板进行金相检验,
为不同成形厚度对应4个位置的马氏体相变量。
侵蚀剂选用硝酸+盐酸+甘油混合液( 体积配比为
由表2可知: 3 组试件的马氏体相变量中心点

至直边段出现增加的趋势, 在小曲率部位出现较大 1∶4∶3 ), 侵蚀时间为30s~5min , 结果如图3所示。

图3 不同成形厚度不锈钢封头直边段厚度截面的显微组织形貌
由图3可知, 原材料钢板显微组织形貌为典型 艺, 由中心向边缘的金属流动量较少, 直边段切向上
的等轴奥氏体 + 孪晶。 3 种不同成形厚度封头的 的金属压缩变形、 挤压量减少, 产生的切向和厚度方
FN 最大直边段均发生了不同程度的马氏体相变, 向上的压应力较小, 最终其形变诱发相变的马氏体
均为奥氏体+形变诱发相变形成的板条状马氏体组 相对减少。结果表明, 不同成形厚度的不锈钢封头
织。但相变马氏体含量存在一定差异, 4.0mm 厚 成形后, 由中心至边缘区域的组织变化规律与壁厚

封头相变的板条状马氏体含量最多, 8.0mm 厚封 基本一致, 冷冲压成形对 8.0mm 厚封头的组织影
头仍存在完整的奥氏体, 相变形成的板条状马氏体 响最小。
也相对最少。 8.0mm 厚封头采用的是二次成形工

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