Page 86 - 理化检验-物理分册2023年第十期
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袁成逸, 等: 汽车稳定杆连接杆球头销断裂原因
销的硬度低, 球头销的断裂性质为双向弯曲疲劳 的强度。
断裂。 参考文献:
对正常球头销进行疲劳设计寿命校核, 其最短
寿命高于评价标准要求, 表明球头销的设计强度满 [ 1 ] 赵强, 孙柱. 车辆主动式稳定杆系统的研究现状及展
足要求; 对断裂球头销进行疲劳设计寿命校核, 最短 望[ J ] . 机电工程, 2020 , 37 ( 5 ): 490-495.
寿命低于评价标准要求, 且寿命最短的点与球头销 [ 2 ] 李伟平, 莫少杰, 肖娟, 等. 考虑平顺性的汽车侧倾稳
断裂的位置基本保持一致。同时, 球头销在上述工 定性控制及优化[ J ] . 计算机仿真, 2015 , 32 ( 8 ): 180-
况下受到两个方向的力, 结合球头销的断裂性质可 184.
[ 3 ] 罗晴岚. 汽车球头销模锻工艺方案[ J ] . 汽车工艺与
知, 该球头销装配正常。从而得出: 断裂球头销未经
材料, 2005 ( 6 ): 26-29.
过调质热处理, 材料硬度及强度均低于正常球头销,
[ 4 ] 李小泉, 吕云飞, 赵海新, 等.42CrMo钢曲轴断裂失
在交变载荷的作用下, 材料发生了双向弯曲疲劳
效分析[ J ] . 热加工工艺, 2014 , 43 ( 2 ): 217-218.
断裂。 [ 5 ] 熊勇, 陈昌达, 谢向宇, 等.42CrMo钢螺栓失效分析
4 结论和建议 [ J ] . 宇航材料工艺, 2017 , 47 ( 3 ): 67-70.
[ 6 ] 陈俊丹, 莫文林, 王培, 等. 回火温度对42CrMo钢冲
( 1 )该稳定杆连接杆球头销的断裂性质为双向 击韧性的影响[ J ] .金属学报, 2012 , 48 ( 10 ): 1186-
弯曲疲劳断裂, 而球头销未经过调质热处理, 导致所 1193.
[ 7 ] 嵇正波, 菅宝柱, 孙见君.42CrMo转向横拉杆断裂分
用材料硬度与强度的降低, 这是球头销断裂的主要
析及优化设计[ J ] . 锻压技术, 2015 , 40 ( 12 ): 136-140.
原因。
[ 8 ] 余世杰, 龚丹梅, 陈猛, 等.42CrMo钢三棱螺旋钻杆
( 2 )建议严格执行球头销的生产加工工艺, 对
接头断裂原因分析[ J ] . 理化检验( 物理分册), 2020 ,
其进行调质热处理, 保证球头销所用材料具有足够
56 ( 5 ): 52-55.
( 上接第51页)
作用下产生裂纹 [ 2 ] 。如果材料较薄, 则形成穿透性 3 结论
裂纹, 因此, 将该裂纹确认为 CCC 。
( 1 ) 316L不锈钢焊管裂纹为铜污染裂纹, 为输
作为合金添加的铜一般不会引起铜污染裂纹。
送焊接内保护气体铜管在焊管内壁刮擦残留导致。
最有可能引入铜污染的就是焊管自动加工生产线,
( 2 )焊管材料在加工及使用过程中要远离铜、
在焊管生产线上存在较多的铜制工件, 如夹具、 触头
锌、 铝等低熔点物质, 或尽量避免与该类物质的刮碰
等。防止 CCC最有效的办法是避免材料和铜发生
摩擦, 才能从根源上防止该类微裂纹产生。
刮擦残留, 大多数情况下, 应注意焊接夹具、 导电嘴
( 3 )用户更换不锈钢保护气输送管后, 焊管不
或其他可能接触材料表面的铜基部件 [ 3 ] 。
再发生开裂现象。
对制管生产流程进行调查发现, 采用钨极氩弧
焊( TIG ) 焊接方式制管, 除了正常的焊枪位置有保 参考文献:
护气体外, 管内设置内保护气体。用户使用铜管进
[ 1 ] 严彪. 不锈钢手册[ M ] . 北京: 化学工业出版社, 2009.
行内保护气体输送, 现场可发现铜管与不锈钢内壁
[ 2 ] 吴铭方, 司乃潮, 浦娟. 铝合金 / 铜 / 不锈钢接触反应钎
接触, 在生产运行时发生刮擦, 且铜管已经发生一定
焊及晶界渗透行为分析[ J ] . 焊接学报, 2009 , 30 ( 11 ):
程度的磨损, 由此确认输送内保护气体的铜管为
85-88 , 117.
CCC的来源。用户更换送气管后不再发生开裂 [ 3 ] 夏承钰, 刘晓波, 朱广宇. 奥氏体不锈钢冷凝焊管在生产
问题。 中的致裂原因[ J ] . 腐蚀与防护, 2007 , 28 ( 3 ): 153-155.
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