Page 34 - 理化检验-物理分册2023年第十期

许鹤君, 等: 混合型断口金属材料韧脆转变温度评价的仪器化冲击试验

表10 第二组SAE4140合金钢试样的仪器化冲击试验结果
试样 试验 冲击吸收 侧膨 剪切断面率
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/
/
/
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F gy kN F m kN F iu kN F a kN W t J
编号 温度 / ℃ 能量 / J 胀值 / mm ( 计算)/ %

# — —
1 23 103.51 1.42 20.219 26.394 101.921 100.00
#
2 -40 88.60 1.12 19.326 27.875 21.795 20.555 87.624 96.14
#
3 -50 85.64 1.09 21.794 28.427 19.326 14.391 84.124 84.45
#
4 -60 65.30 0.85 20.251 28.601 26.579 17.163 63.120 71.27
#
5 -70 64.47 0.75 24.665 29.587 26.982 15.741 63.722 64.92
#
6 -80 40.06 0.52 31.256 36.145 34.271 12.592 39.359 43.82
#
7 -110 30.65 0.26 20.563 32.931 30.864 0.690 29.446 22.86
#
8 -196 12.03 0.12 31.784 31.784 31.784 0.000 11.607 0.00
#
9 -90 40.23 0.39 15.207 36.694 35.234 5.781 38.620 37.91
#
10 -100 38.96 0.35 23.978 37.031 33.691 5.937 36.740 36.28

图5 SAE4140钢的3种韧脆转变温度曲线( 第一组)

图6 SAE4140钢的3种韧脆转变温度曲线( 第二组)

从表8 , 9可以看出, 与之前34CrNiMo6钢的结 胀值、 剪切断面率具有良好的相关性。

与
4 结论
果一样, 每一组SAE4140材料的E TT50 及L ETT50
分别为 -81 ,
D BTT50 ( II ) 基本保持一致, 前者 E TT50
分 别 为 -76 , -72 ℃ , 后 者 均 为

-79℃ , L ETT50 ( 1 ) 利用仪器化冲击试验方法得到34CrNiMo6

-82℃ , 最大温度偏差为 6 ℃ 。基于冲击吸收能 合金钢的韧脆转变温度与目视评价方法的结果相
量 - 温度、 侧膨胀值 - 温度得到的韧脆转变温度曲线 近, 且和利用冲击吸收能量 - 温度、 侧膨胀值 - 温度得
的拟合结果比之前34CrNiMo6钢的结果更好, 说明 到的韧脆转变温度基本一致, 仪器化冲击试验方法
该材料的韧脆转变温度也可以通过能量转变温度曲 可以用于该类钢种的韧脆转变温度评价中。

线及侧膨胀值转变温度曲线的方式来获取, 但不能 ( 2 )仪器化冲击试验方法可以用于评价混合型
保证每一种混合型断口材料的冲击吸收能量、 侧膨 ( 下转第39页)
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