Page 55 - 理化检验-物理分册2022年第十一期

胡美些: 某汽轮机高压主汽阀门杆断裂原因

[ 2 ] 缪春辉, 汤泉, 张涛, 等 . 燃煤电厂非受监金属 部 件 失
3 结论及建议
效案例及原因分析[ J ] . 理化检验( 物理分 册), 2017 ,
3.1 结论 53 ( 4 ): 264-267.
[ 3 ] 何胜, 赵仕志, 张晓东 . 东方660MW 超超临界二次再

该汽轮机高压主汽阀门杆断裂的主要原因为:
热汽轮机超高压主汽阀阀杆动应力分析[ J ] . 东方汽
门杆材料的热处理工艺不当、 门杆与套筒之间的过
轮机, 2016 ( 1 ): 20-24.
盈配合、 门杆和套筒发生的热冲击作用, 使门杆表层
[ 4 ] 张林茂, 陈峰, 刘子夫, 等 .300 MW 机组高压 调 节 汽
渗氮层处萌生了众多热应力疲劳微裂纹, 当拉应力
阀阀杆脱落或断裂的故障分析与处理[ J ] . 电力技术,
较大时, 裂纹扩展, 最终导致门杆断裂。
2009 , 18 ( 6 ): 47-50.
3.2 建议 [ 5 ] 吴楠, 闫光宗, 牛晓光, 等 . 汽轮机高压调节汽门阀杆

( 1 )排查其他同类型门杆是否有热应力疲劳微 断裂原因 分 析 [ J ] . 河 北 电 力 技 术, 2009 , 28 ( 4 ): 18-
裂纹及过盈度较大的情况。 19.

( 2 )改进热处理工艺, 调整淬火和高温回火的 [ 6 ] 张洲全, 涂湛, 何可龙, 等 . 汽轮机高压主汽阀 阀 杆 断
保温时间和冷却速率, 确保基体中细小、 弥散分布的 裂原因分析[ J ] . 汽轮机技术, 2016 , 58 ( 1 ): 78-80.
[ 7 ] 彭以超, 楼玉民, 李望, 等 . 亚临界 300 MW 机组高压

碳化物有足够时间析出和均匀化。如果一次高温回
主汽阀阀杆断裂原因分析[ J ] . 理化检验( 物理分册),
火后材料的力学性能不能满足要求, 可以考虑二次
2016 , 52 ( 10 ): 738-742.
高温回火。
[ 8 ] 张涛, 田峰, 陈 浩, 等 . 超 临 界 汽 轮 机 中 压 调 速 汽 阀

( 3 )设计时充分考虑门杆受力特性和工作时的
2Cr12NiMo1W1V 钢阀 杆 断 裂 原 因 分 析 [ J ] . 理 化 检
高温、 高压环境, 改进门杆结构, 加强对门杆的强度
验( 物理分册), 2015 , 51 ( 4 ): 278-282.
校核, 选择合适的“ 十字” 形通孔直径, 避免在同一横 [ 9 ] 胡美些 . 金属材料检测技术[ M ] . 北京: 机械工业出版
截面上出现多个孔分布, 尽量减小应力集中。 社, 2014.

( 4 )采用喷焊 + 涂层工艺技术对滑动面进行抗 [ 10 ] 刘平, 吕鹏飞 . 高压主汽门及调门卡涩的原因分析与
氧化处理, 减少氧化层, 同时降低拉伸载荷, 保证滑 防范措施[ J ] . 华电技术, 2011 , 33 ( 7 ): 56-58.

[ 11 ] 王志武, 费勤楠, 梅伟, 等 .300 MW 汽轮机高 压 主 汽
动面的抗氧化能力以及摩擦性能, 避免门杆卡涩; 对
非接触面采用超音速工艺喷涂抗氧化涂层, 保证不 阀阀杆断裂原因分析[ J ] . 金属热处理, 2011 , 36 ( 8 ):
21-24.
产生、 不脱落氧化物; 门杆采用超音速喷涂工艺喷涂
[ 12 ] 王利伟, 龚 志 华, 杨 钢, 等 . 热 处 理 工 艺 对 2Cr12Ni
抗氧化涂层 Cr3C2-NiCr , 取消氮化层。
Mo1W1V 叶片钢组织和性能的影响[ J ] . 钢铁, 2020 ,

( 5 )生产厂家加强对出厂产品的检验与验收。
55 ( 7 ): 100-105.
电力企业要对门杆动作进行重点监控, 定期对门杆 [ 13 ] 句光宇 . 汽轮机主汽门 2Cr12NiMo1W1V 门杆断裂原
开孔部位进行无损检测, 对于表面的微小裂纹早发 因[ J ] . 热加工工艺, 2020 , 49 ( 22 ): 162-164.
现、 早处理。 [ 14 ] 张文强, 张耀宇 .300MW 汽轮机高压主汽门卡涩原因
分析[ J ] . 华电技术, 2011 , 33 ( 7 ): 10-11.
参考文献:
[ 15 ] 刘新国, 刘冰 . 高压主汽门卡涩故障分析 与 建 议[ J ] .
[ 1 ] 王运民 . 汽轮机原理课程设计基础[ M ] . 北京: 中国电 东方汽轮机, 2016 ( 3 ): 75-77.
力出版社, 2013.

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