Page 92 - 理化检验-物理分册2022年第八期

杨茂森, 等: 37Mn钢无缝气瓶局部位置厚度异常原因

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图 9 2 试样夹杂物能谱分析位置及其能谱图
等复合夹杂物组成的。
2 综合分析
量的 CaO , M g O , TiO 2
( 2 )无缝钢管生产企业以及气瓶生产企业应当严
和少 格按照相关标准要求对气瓶进行检验, 以确保其品质。
综上所述, 该气瓶分层缺陷主要由 Al 2O 3
的复合夹杂物组成, 该夹杂
参考文献:
量的 CaO , M g O , TiO 2
物具有一定的厚度, 且造成气瓶两侧基体金属分离,
故在常规壁厚检测时其厚度异常减少, 超声检测时 [ 1 ] 程少鹏, 李诗斌 . 正火态 Mn 系 气 瓶 钢 的 性 能 研 究 与
体现为分层特征。 成分优化[ J ] . 冶金与材料, 2018 , 38 ( 6 ): 35-36.
[ 2 ] 刘课秀, 王恋, 卢忠铭, 等. 二氧化碳钢瓶破裂爆炸失效
在管 坯 的 冶 炼、 浇 注 过 程 中, Al 2O 3 CaO ,
,
等为脱氧产物以及熔渣成分, 当工艺控 分析[ J ] . 理化检验( 物理分册), 2017 , 53 ( 5 ): 342-348.
M g O , TiO 2
[ 3 ] 蔡煜, 陈松林, 戴 敏 明, 等 .37Mn 钢 气 瓶 开 裂 原 因 分
制不当时, 上述氧化物不能及时从钢水中上浮排出,
析[ J ] . 理化检验( 物理分册), 2017 , 53 ( 6 ): 453-456.
往往以非金属夹杂物的形式残留在钢中。无缝钢管
[ 4 ] 武刚, 徐帅, 张楠, 等 .Q235B 钢原油储罐底板腐蚀穿
在穿管、 轧制过程中, 复合夹杂物在外力的作用下发
孔原因[ J ] . 理 化 检 验 ( 物 理 分 册), 2021 , 57 ( 2 ): 57-
生变形, 并进一步被拉长压扁, 最终沿钢管轧制方向
59 , 66.
以面状分布在钢管基体内部。 [ 5 ] 尹安远, 吴素君 . 钢中非金属夹杂物的鉴 定[ J ] . 理 化
当钢管材料存在非金属夹杂物等缺陷时, 瓶体的 检验( 物理分册), 2007 , 43 ( 8 ): 395-398 , 406.
结构不连续会导致局部应力集中, 这会降低钢材的塑 [ 6 ] 赵鹏, 潘清红, 邹宗树 .Q235 钢板表面裂纹 形 成 原 因
性、 韧性以及抗疲劳性能, 特别是在气瓶反复充装后, 分析[ J ] . 理 化 检 验 ( 物 理 分 册 ), 2016 , 52 ( 3 ): 210-
缺陷处瓶体疲劳开裂敏感性大大增加, 因此, 在生产 212 , 216.
[ 7 ] 吕建刚, 肖李 鹏 . 钢 中 非 金 属 夹 杂 物 及 其 金 相 检 验
无缝钢管时, 气瓶用钢管制造企业应当严格按照相关
[ J ] . 理化检验( 物理分册), 2015 , 51 ( 4 ): 229-233 , 242.
标准要求, 对气瓶进行检验, 保证无缝钢管的品质。
[ 8 ] 高锦国, 李京社, 唐海燕, 等 . 气瓶钢中非金属 夹 杂 物
3 结语 研究[ J ] . 钢铁钒钛, 2008 , 29 ( 3 ): 17-21.
[ 9 ] 田党, 李秀琴, 许秋龙, 等 . 无缝钢管分层缺陷的鉴定
和少

( 1 )该气瓶缺陷是由残留在钢中的 Al 2O 3 [ J ] . 钢管, 2013 , 42 ( 6 ): 9-13.

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( 2 )在 550~900 ℃ 退火时, GCr15 轴承钢的硬 业出版社, 2007.

度呈先下降后上升的趋势; 在 760~850 ℃ 退火时, [ 2 ] 钟顺思, 王昌生 . 轴承钢[ M ] . 北京: 冶金工业出版社,
其硬度变化不大且较低, 硬度为 185~200HBW 。 2000.

( 3 ) 在 750~900 ℃ 退 火 时, 硬 度 均 小 于 [ 3 ] 胡光立, 谢希文 . 钢的热处理 原理和工艺[ M ] . 西安:

245HBW , 满足 GB / T18254 — 2016 标准对软化退 西北工业大学出版社, 2004.

火材料的要求; 选择 750 ℃ 左右保温的软化退火工 [ 4 ] 孙钦贺 . 高碳铬轴承钢制轴承零件球化退火组织缺陷
艺可使脱碳层最小。 分析[ J ] . 金属加工( 热加工), 2018 ( 6 ): 78-80.
[ 5 ] 曹安然 . 弹簧钢防高温氧化脱碳涂层的制备及性能研
参考文献:
究[ D ] . 南京: 南京航空航天大学, 2010.
[ 1 ] 崔忠圻, 覃耀春 . 金属学与热 处 理[ M ] . 北 京: 机 械 工
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